3.2.5 結果分析
對我們進一步分析有意義的有如下各量：
輸入、輸出轉角差值
-
同輸入、輸出角速度比值
隨輸入角和兩軸夾角的變化情況；
小桿沿滑道運動的位移h1、速度vPz和加速度αpz隨輸入角和兩軸夾角的變化情況；
小桿的球面中心P沿三叉桿軸頸運動的位移ho、速度
和加速度
隨輸入角和兩軸夾角的變化情況；
故繪出它們在不同的軸夾角β下隨輸入軸轉角的變化曲線圖，以便進行直觀的分析。
假設R=37mm，L=140.5mm，ωi=90°/s（為了使理論分析結果同仿真試驗的結果相互驗證，這里的尺寸和運動參數(shù)的選取實際上就是仿真中用到的數(shù)字），繪出以上被關注量隨輸入軸回轉兩周的曲線圖，分別如圖3-7、圖3-8、圖3-9、圖3-10、圖3-11、圖3-12、圖3-13和圖3-14所示。
對曲線圖的分析：
由曲線圖3-7可以看出兩軸的轉角差相當小，即使在兩軸夾角達到20o時，輸入同輸出的最大轉角差也不到0.1o，所以在一定的程度上認為輸入、輸出轉角相同是有一定的道理的。且轉角差隨兩軸夾角β的增大而增大，變化的頻率為一個回轉周期3次。
由曲線圖3-8可以看出，當輸入軸轉速恒定為90o/s時，輸出軸的轉速變化也是相當?shù)钠骄彛词乖趦奢S夾角達到20°時，其角速度變化的最大值也僅有0.4 °/s，所以在一定的程度上可以認為這種聯(lián)軸器是一種等角速聯(lián)軸器。角速度的變化頻率為一個回轉周期3次，在一個回轉周期內(nèi)完全等速點有六次。且角速度差隨兩軸夾角β的增大而增大。
由曲線圖3-9可以看出，小桿沿滑道的位移隨兩軸夾角β的增大而增大，變化量也比較大，變化頻率為一個回轉周期1次。這可以作為三叉桿萬向聯(lián)軸器設計中，小桿長度的設計依據(jù)。
由曲線圖3-10可以看出，小桿球面中心P沿軸頸位移是以尺寸R為回歸中心，隨兩軸夾角β的增大而增大，不過變化的范圍不是很大，在兩軸夾角達到20°時，其變化量也不到5mm，相比小桿沿滑道的位移它的值要小得多。它的變化頻率為一個回轉周期2次。
由曲線圖3-11可以看出，小桿沿滑道的運動速度也具有周期性，它的變化頻率為一個回轉周期1次。曲線同正弦線有一點相似，但上下不對稱，隨兩軸夾角β的增大其最大值增長較快，這一數(shù)值可以作為動力分析中摩擦計算的重要依據(jù)。
由曲線圖3-12可以看出，小桿球面中心P沿軸頸的線速度隨兩軸夾角β的增大其最大值增長也較快，它的變化頻率為一個回轉周期2次，曲線上下對稱這一數(shù)值可以作為動力分析中摩擦計算的重要依據(jù)。
由曲線圖3-13可以看出，小桿沿滑道的運動加速度其變化較為復雜，變化具有周期性，變化頻率為一個回轉周期1次。隨兩軸夾角β的增大其最大值增長較快，它的值可以作為動力分析和設計計算的重要依據(jù)。
由曲線圖3-14可以看出，小桿球面中心P沿軸頸的線加速度，變化頻率為一個回轉周期2次。隨兩軸夾角β的增大其最大值增長較快，它的值可以作為動力分析和設計計算的重要依據(jù)。
由以上對各曲線圖的分析，可以知道三叉桿萬向聯(lián)軸器在一定的程度上可以認為是一種等角速聯(lián)軸器；它的各個運動參量，一般都隨兩軸夾角β的增大而增大，有的還變化較大，故不適宜于在大夾角的工況下工作。
3.3 本章小結
通過引入在調(diào)心軸承安裝工況的三叉桿滑移式萬向聯(lián)軸器模型，建立合適的運動模型和坐標系，利用齊次坐標的方向余弦矩陣——四階變換矩陣，對三叉桿滑移式萬向聯(lián)軸器進行運動分析，得到其各個構件的位移、速度和加速度表達式和變化曲線，并對各曲線進行了分析，得出它是一種準等角速聯(lián)軸器，為本文后續(xù)的仿真驗證和以后的動力分析提供了基礎。
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